- статический прогиб рессорного подвешивания, м. Для тележки модели 18-100
принимается равный 0,05.
Подставляя данные получаем коэффициент вертикальной динамики равный 0,341.
При нагружении котла испытательным давлением учитывался вес жидкости и котла. Величина испытательного давления принимается согласно техническим условиям
Ри= 0,55 МПа.
В результате расчета были получены напряжения, возникающие в котле при первом, третьем и испытательном расчетных режимах.
Максимальные эквивалентные напряжения в котле при всех расчетных режимах возникают в зоне фасонных лап и выштамповки нижнего листа, и составляют для первого режима (удар) 320 МПа, при допускаемых 325 МПа. Для третьего расчетного режима максимальные напряжения составили порядка 168 МПа, при допускаемых 195 МПа. Для испытательного режима максимальные напряжения составили порядка 263 МПа, при допускаемых 292 МПа. Боле подробно уровни напряжений в различных зонах котла при различных режимах расчета приведены в таблицах 4-6.
Таблица 4
Максимальные напряжения в различных зонах котла при нагружении конструкции испытательным давлением
Зона котла |
Максимальные эквивалентные напряжения, МПа |
Допускаемые напряжения, МПа |
Зона люка лаза |
257 |
325 |
Фасонные лапы |
210 |
325 |
Днища котла |
64 |
325 |
Нижний лист котла в зоне сливного прибора и фасонных лап |
320 |
325 |
Нижний лист котла в зоне лежневых опор |
174 |
325 |
Таблица 5
Максимальные напряжения в различных зонах котла при первом режиме (удар)
Зона котла |
Максимальные эквивалентные напряжения, МПа |
Допускаемые напряжения, МПа |
Зона люка лаза |
166 |
292 |
Фасонные лапы |
224 |
292 |
Днища котла |
98 |
292 |
Нижний лист котла в зоне сливного прибора и фасонных лап |
263 |
292 |
Нижний лист котла в зоне лежневых опор |
220 |
292 |
Таблица 6
Максимальные напряжения в различных зонах котла при третьем режиме.
Зона котла |
Максимальные эквивалентные напряжения, МПа |
Допускаемые напряжения, МПа |
Зона люка лаза |
88 |
195 |
Фасонные лапы |
95 |
195 |
Днища котла |
28 |
195 |
Нижний лист котла в зоне сливного прибора и фасонных лап |
168 |
195 |
Нижний лист котла в зоне лежневых опор |
102 |
195 |
Еще о транспорте:
Вычисление и построение графика суммарной нормальной силы
Суммарная нормальная сила КΣ, действующая на шатунную шейку кривошипа по направлению его радиуса определяется по формуле: Значение тригонометрического многочлена, входящего в расчетную формулу, для различных значений α выбирается по таблице 2.6 [1, стр. 22] Для α = 30 º Результа ...
Расчёт размеров производственных помещений
Длина зданий стойловой части депо-цехов ТР-3, ТР-2, ТР-1, ТО-3 устанавливаем, исходя из следующих положений: 1.Здания стойловой части по длине должны обеспечить нормальное протекание технологических процессов ремонта электросекций, внутрицеховую транспортировку узлов, безопасность производства рабо ...
Объединение линейных предприятий без изменения их производственного профиля
В 1996 – 1997 гг. преобразование в струк турные подразделения с ликвидацией прав юридических лиц 430 линейных предприятий. Наиболее заметно (на 7—8 %) сократилось число вагонных и локомотивных депо. Небольшие из них присоединены к более крупным (головным) с преобразованием в производственные учас ...